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        变压器

        Flyback变压器设计变电站电气一次主变压器安装设计强制性条文

        admin2021-11-16变压器1

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                             强制性条文内容

        最小输入电压Vinmin:110V

        《20kV 及以下变电所设计规范》(GB 50053—2013)(序号 1~2 强制性条文内容引自该标准)

        1

        6.1.6 高层建筑物的裙房和多层建筑物内的附设变电所及车间内变电所的油浸变压器室,应设置容量为 100% 变压器油量的储油池。

        第一路输出电压Vo1:5V

        2

        6.1.7 当设置容量不低于 20% 变压器油量的挡油池时,应有能将油排到安全场所的设施。位于下列场所的油浸变压器室,应设置容量为 100% 变压器油量的储油池或挡油设施:

        1.容易沉积可燃粉尘、可燃纤维的场所;

        2.附近有粮、棉及其他易燃物大量集中的露天场所;

        第一路输出二极管压降VD1:0.7V

        第一路输出电流Io1:0.5A

        第二路输出电压Vo2:12V

        第二路输出二极管压降VD2:0.7V

        3.油浸变压器室下面有地下室。

        第二路输出电流Io2:5A

        开关频率fs:70kHz

        《火力发电厂与变电站设计防火规范》(GB 50229—2006)(序号  3~4 强制性条文内容引自该标准)

        效率η:0.88

        3

        输出电流纹波Krp[1]:0.4

        最大占空比Dmax[2]:0.45

        6.6.2 油量为 2500kg 及以上的屋外油浸变压器之间的最小间距应符合下表的规定。

        填充系数Ku:0.2

        最大磁通密度Bmax:0.3T

        电流密度J:6A/mm^2

        4

        6.6.5 35kV 及以下屋内配电装置当未采用金属封闭开关设备时,其油断路器、油浸电流互感器和电压互感器,应设置在两侧有不燃烧实体墙的间隔内;35kV 以上屋内配电装置应安装在有不燃烧实体墙的间隔内,不燃烧实体墙的高度不应低于配电装置中带油设备的高度。

        [1]这个值是针对CCM模式,如果Flyback完全工作在DCM模式则Krp=1。

        [2]为什么在Buck、Boost和Buck-Boost电感中占空比可以直接计算,而Flyback需要预先确定?根据Flyback的工作原理,Vo/Vin=(Ns/Np)*D(1-D)。在不知道匝比的情况下就需要先确定占空比。其实在设计过程中分数匝常常涉及取整,从而导致匝比的变化,匝比的变化又会影响最大占空比。所以Flyback变压器的设计有时候需要迭代。至于这个最大占空比为什么预先设定为0.45?这个后边再说吧。

        计算过程

        总油量超过 100kg 的屋内油浸变压器.应设置单独的变压器室。

        1.计算峰值电流及原副边电流有效值

        5

        在计算之前再说明一下为什么要计算电流峰值和电流有效值。电流峰值对应着磁通密度最大值,以此确定磁芯是否饱和;电流有效值是用于粗略的估算线规的,确定导线的线径。这里也顺便推导了一下原副边绕组里的电流波形,一方面能更方便的利用软件计算有效值,一方面以后进行绕组优化设计的时候需要对绕组电流波形进行傅里叶分解。要不一直蹭蹭算,不知道为啥算也挺憋屈的。

        a. 输入平均电流

        11.2.2 地下变电站的变压器应设置能贮存最大一台变压器油量的事故

        贮油池。

        《高压配电装置设计技术规程》(DL/T 5352—2006)(序号 6~12 强制性条文内容引自该标准)

        Idc=(Vo1*Io1+Vo2*Io2)/(η*Vinmin)

        6

        8.5.1 35kV 及以下屋内配电装置当未采用金属封闭开关设备时,其油断路器、油浸电流互感器和电压互感器,应设置在两侧有实体隔墙(板)的间隔内:35kV 以上屋内配电装置的带油设备应安装在有防爆隔墙的间隔内。总油量超过 100kg 的屋内油浸变压器,应安装在单独的变压器间,并应有灭火设施。

        7

        8.5.2 屋内单台电气设备的油量在 100kg 以上,应设置储油设施或挡油设施。挡油设施的容积宜按容纳 20%油量设计,并应有将事故油排至安全处的设施,当不能满足上述要求时,应设置能容纳 100%油量的储油设施。排油管的内径不应小于 150mm,管口应加装铁栅滤网。

        Idc=0.625A

        8

        8.5.3 屋外充油电气设备单台油量在 1000kg 以上时,应设置储油或挡油设施。当设置有容纳 20%油量的储油或挡油设施时,应有将油排到安全处所的设施,且不应引起污染危害。当不能满足上述要求时,应设置能容纳100%油量的储油或挡油设施。储油和挡油设施应大于设备外廓每边各1000mm。储油设施内应铺设卵石层,其厚度不应小于 250mm 卵石直径宜为50mm~80mm。当设置有总事故储油池时,其容量宜按最大一个油箱容量的 100%确定。

        9

        8.5.4 厂区内升压站单台容量为 90000kVA 及以上的油浸变压器220kV及以上独立变电站单台容量为 125000kVA 及以上的油浸变压器应设置水喷雾灭火系统、合成泡沫喷淋系统、排油充氮系统或其他灭火装置。水喷雾、泡沫喷淋系统应具备定期试喷的条件。对缺水或严寒地区,当采用水喷雾、泡沫喷淋系统有困难时,也可采用其他固定灭火设施。

        b. 峰值电流计算

        (1) 原边电流峰值及电流波形

        10

        Flyback变压器原边电流波形及函数如下,

        8.5.5 油量为 2500kg 及以上的屋外油浸变压器之间的最小间距应符合表8.5.5(见下表)的规定。

        11

        8.5.6 当油量为 2500kg 及以上的屋外油浸变压器之间的防火间距不满足表 8.5.5 的要求时,应设置防火墙。

        防火墙的耐火极限不宜小于 4h。防火墙的高度应高于变压器枕,其长度应大于变压器储油池两侧各 1000mm。

        图1 Flyback变压器原边电流波形及函数关系

        12

        图1中原边电流平均值为Idc,梯形波电流中心值为Ia,二者关系如下:

        由上式可计算原边梯形波中心值,

        8.5.7 油量在 2500kg 及以上的屋外油浸变压器或电抗器与本回路油量为600kg 以上且 2500kg 以下的带油电气设备之间的防火间距不应小于5000mm。

        Ia=Idc/Dmax=1.389A

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        原边电流纹波系数与之前一样,

        投稿、推广、建言请发邮箱348428890@qq.com;

        △I=Krp*Ia=0.556A

        原边梯形波中心值与原边峰值电流的关系,

        Ipk=Ia+△I/2=1.514A

        将梯形波中心值、纹波电流、最大占空比和频率代入图1中的函数即可得到原边电流波形。

        图2 Flyback变压器原边Np电流波形

        (2) 副边电流峰值及电流波形

        副边电流波形的推导与原边电流波形类似。不同的是在0~Ton内,副边电流为零;在Ton~T内,副边电流线性下降。

        副边1电流平均值为:

        Idc_s1=Io1=0.5A

        副边1梯形波中心值:

        Ia_s1=Idc_s1/(1-Dmax)=0.182A

        副边1电流纹波系数与之前一样,

        △I_s1=Krp*Ia_s1=0.073A

        副边1梯形波中心值与副边1峰值电流的关系,

        Ipk_s1=Ia_s1+△I_s1/2=0.219A

        由(Ton,Ipk_s1)和(T,Ipk_s1-△I_s1)即可确定副边1的电流波形。

        图3 Flyback变压器副边Ns1电流波形

        同理可计算副边2的相关电流。

        副边2电流平均值为:

        Idc_s2=Io2=5A

        副边2梯形波中心值:

        Ia_s2=Idc_s2/(1-Dmax)=9.091A

        副边2电流纹波系数与之前一样,

        △I_s2=Krp*Ia_s2=3.636A

        副边2梯形波中心值与副边2峰值电流的关系,

        Ipk_s2=Ia_s2+△I_s2/2=12.727A

        由(Ton,Ipk_s2)和(T,Ipk_s2-△I_s2)即可确定副边2的电流波形。

        图4 Flyback变压器副边Ns2电流波形

        c. 电流有效值计算

        其实原副边电流有效值可以直接在MathCAD中对波形进行积分计算,这样就不用关注中间的计算细节。当然,下面也详细说明一下电流有效值的计算公式。

        根据有效值定义,

        将Dmax、Ia及△I代入上式,可得原边电流有效值

        Iprms=0.932A

        同理,可得副边电流有效值

        Is1rms=0.135A

        Is2rms=6.742A

        2. 计算感量

        电感感量:

        L=(Vinmin*Dmax)/(f*?I)

        L=1272uH

        3. 计算交流磁通密度

        电感感量:

        Bac=((△I/2)/Ipk)*Bmax

        Bac=0.055T

        4. AP法选磁芯

        AP值:

        AP_cal=[(1+η)*Vinmin*Iprms*Dmax]/(Ku*Jc*f*2Bac)

        AP_cal=9376mm^4           

        磁芯选?。篜Q2625

        磁芯有效截面积:

        Ae=120mm^2

        磁芯窗口面积:

        Aw=84.5mm^2

        磁芯有效磁路长度:

        le=55.5mm

        磁芯体积:

        Ve=6530mm^3

        磁芯AP值:

        AP_core=10140mm^4

        5. 变压器变比

        变压器变比理论值Np:Ns1:

        n_cal=(Vinmin*Dmax)/((Vo1+VD1)*(1-Dmax))

        n_cal=15.79

        变压器变比理论值Np:Ns2:

        n_cal=(Vinmin*Dmax)/((Vo2+VD1)*(1-Dmax))

        n_cal=7.09

        这里计算出来的变比只是理论值,不用考虑在这种变比下原副边匝数是多少。因为在绕组匝数计算过程中涉及到取整,所以变比会稍微调整。

        6. 匝数计算

        原边匝数计算:

        Np_cal=(Vinmin*Dmax)/(fs*2Bac*Ae)

        Np_cal=53.53

        副边1匝数计算:

        Ns1_cal=((Vs1+VD1)*(1-Dmax))/(fs*Ae*2Bac)

        Ns1_cal=3.39

        取整之后Ns1=3

        副边2匝数计算:

        Ns2_cal=((Vo2+VD2)*Ns1)/(Vo1+VD1)

        Ns2_cal=6.68

        取整之后Ns2=7

        副边匝数取整之后再复算原边匝数

        Np_cal=Ns1_actual value*n

        Np=47.37

        取整之后Np=47

        7. 最大占空比核算

        在设计之初,是先设定一个最大占空比,然后确定匝比等其他参数。在匝数计算过程中会有取整,所以匝比会有调整,所以这里会核算针对所设计的变压器真实的最大占空比。

        真实的匝比Np:Ns1

        n=Np/Ns1

        n=15.67

        实际的最大占空比:

        Dmax=(n*Vo1)/(n*Vo1+Vin)

        Dmax=0.416

        到此针对特定磁芯、特定绕组匝数及特定输入输出条件的最大占空比就确定了,那么有一个问题,就是之前的计算都是基于预设的最大占空比计算的,其实这并不影响变压器的设计,只需要把电流和感量迭代一次就好。

        8. 最大磁通密度核算

        根据法拉第感应定律,最大占空比的变化会影响交流磁通密度的变化,从而影响最大磁通密度的变化。所以,当磁芯,匝数,最大占空比都确定后一定需要再次确认最大磁通密度,确保磁芯不会饱和。

        交流磁通密度计算:

        Bac=(Vinmin*Dmax)/(f*2Np*Ae)

        Bac=0.058T

        最大磁通密度计算:

        Bmax=Bac/((△I/2)/Ipk)

        Bmax=0.316T

        接下来就需要确认线规、填充系数和气隙了,这个跟之前的计算方法相同,就不再详细说明了。

        输出结果

        磁芯尺寸:PQ2625

        磁芯材料:DMR95或同等材料

        原边绕组匝数:47

        副边1绕组匝数:3

        副边2绕组匝数:7

        电感感量:1272uH

        最大磁密:0.316T

        反激变换器常常应用在辅助电源中,且变压器一般会有多个绕组输出,而多绕组输出就会有交叉调整率的问题,下次就说说交叉调整率这个问题。


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